一起220kV变电站并联电容器装置故障分析

第３４卷第２期　电力电容器与无功补偿　Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　２０１３年４月　Ｖｏ１．３４　Ｎｏ．２　Ａｐｒ．２０１３　一起２２０　ｋＶ变电站并联电容器装置故障分析　陈薪羽，马维勇　（桂林电力电容器有限责任公司，广西桂林５４１００４）　摘要：某２２０　ｋＶ新建变电站并联电容器装置正常运行时发生三相多台电容器严重损坏的情　况。通过对电容器装置产品质量、操作过电压、系统电压升高、合闸涌流、谐波、电容器装置保　护方面对电容器装置可能出现故障的原因进行分析，认为装置与系统产生４次谐波谐振是本　次故障的起因并得到谐波测试验证，中线点不平衡电流保护整定值太大是本次故障扩大的重　要原因。最后提出相应建议，希望能对电容器装置的安全运行提供一定参考。　关键词：并联电容器装置；谐波；谐振；电抗率；中性点不平衡电流；故障　中图分类号：ＴＭ７１４．３文献标识码：Ｂ文章编号：１６７４—１７５７（２０１３）０２－００６２－０６　Ｆａｕｌｔ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　Ｓｈｕｎｔ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ　Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　ａｔ　２２０　ｋＶ　Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ＣＨＥＮ　Ｘｉｎ—ｙｕ，ＭＡ　Ｗｅｉ—ｙｏｎｇ　（Ｇｕｉｌｉｎ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｇｕｉｌｉｎ　５４１００４，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｃａｓｅ　ｏｆ　ｓｅｒｉｏｕｓ　ｄａｍａｇｅ　ｏｆ　ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｕｎｉｔｓ　ｏｆ　ｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅ　ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ　ｏｃｃｕｒｒｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｎｏｒｍａｌ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｈｕｎｔ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　ａｔ　ａ　ｎｅｗｌｙ　ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ　２２０　ｋＶ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ．Ｉｔ　ｉｓ　ｔｈｏｕｇｈｔ，ｔｈｒｏｕｇｈｏｕｔ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｐｏｓｓｉｂｌｅ　ｆａｕｌｔｓ　ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ａｓｐｅｃｔｓ　ｏｆ　ｑｕａｌｉｔｙ，ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｏｖｅｒ　ｖｏｌｔａｇｅ，ｒｉｓｅ　ｏｆ　ｓｙｓｔｅｍ　ｖｏｌｔａｇｅ，ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ　ｉｎｒｕｓｈ　ｃｕｒｒｅｎｔ，ｈａｒｍｏｎｉｃｓ　ａｎｄ　ｆａｕｌｔ　ｏｆ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ，ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｃａｕｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆａｕｈ　ｉＳ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｔｈｅ　４ｔｈ　ｈａｒｍｏｎｉｃ　ｒｅｓｏｎａｎｃｅ　ｇｅｎｅｒａｔｅｄ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｄｅｖｉｃｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｙｓｔｅｍ　ａｎｄ　ｉｓ　ｖｅｒｉｉｆｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｈａｒｍｏｎｉｃ　ｔｅｓｔ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｆａｕｌｔ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｉｓ　ｍａｉｎｌｙ　ｃａｕｓｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｂｉｇ　ｉｍｂａｌａｎｃｅ．ｃｕｒｒｅｎｔ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｓｅｔｔｉｎｇｓ　ａｔ　ｔｈｅ　ｎｅｕｔｒａｌ　ｐｏｉｎｔ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ　ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ　ａｒｅ　ｔｒａｉｓｅｄ　ｗｉｔｈ　ｈｏｐｅ日ｆ　ｐ￣ｏｙｉｄｉｎｇ　ａ　ｄｅｆｉｎｉｔｅ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｓａｆｅ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｈｕｎｔ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｄｅｖｉｃｅ；ｈａｒｍｏｎｉｃｓ；ｒｅｓｏｎａｎｃｅ；ｒｅａｃｔａｎｃｅ　ｒａｔｉｏ；ｎｅｕｔｒａｌ　ｉｍｂａｌａｎｃｅ　ｃｕｒ－　ｒｅｎｔ；ｆａｕｌｔ　０　引言　并联电容器装置是目前电网中使用最多的无　功补偿装置，这些并联电容器装置（以下简称装　置）为电力系统稳定安全运行、改善电能质量、降　故措施》中，均有防止装置发生事故的措施要求。　随着并联电容器制造质量的提高，以及运行维护　单位加强了装置的运行维护，装置的可用率逐年　提高。但由于各种原因，装置在现场也有故障发　生。本文通过对某２２０　ｋＶ变电站装置发生的一　低电能损耗、增加输、配电能力等发挥了很好作　用，其可用率对于电网电压调节和降损节能有着　起故障原因分析，提出相应建议，预防故障的再次　发生，事实上，多数情况下的故障是可以避免或是　可以缩小故障范围的¨引。　重要作用。除相关国家标准和行业标准外，无功　补偿装置专家工作组负责组织编制了《预防电容　器装置事故的技术措施》，《国家电网公司十八项　ｌ概述　变电站为新建站，１１０　ｋＶ侧只为电站施工提　电网重大反事故措施》、《中国南方电网公司反事　收稿日期：２０１２—１０－２９　・６２・　２０１３年第２期　・运行维护与故障分析・　陈薪羽，等一起２２０　ｋＶ变电站并联电容器装置故障分析　（总第１４６期）　供电源，３５　ｋＶ侧不带任何负荷。已设有４套同型　号电容器装置，为同一厂家２００９年８月生产，５　、６　置挂在３５　ｋＶ　３　母线上（１　一４　号、７　一１０　电容器　装置为预留，未装设）。变电站电气一次系统接线　图（部分）如图１所示。　３５　ｋｖ　ｌ　母线　电容器装置挂在３５　ｋＶ　２　母线上，ｌｌ　、ｌ２　电容器装　３５　ｋＶ　３　母线　—３５　ｋＶ　２　母线　—　－　ｈ　—）　｛１＿．　ｆ曩＝　—卞呻－　－）　Ｉｈ巾　＝　一　—）　ｌ－．■　蒋脯　１２　电容器１　ｌ　电容器Ｊ（）　电容器９　电容器　ｊ　站用变８　电容器７　电容器　电容嚣５　电容器ｌ　电容器２一电容器３　电容器４　电容嚣　Ｎ■　—●　ｈ　图１变电站电气一次系统接线图（部分）　Ｆｉｇ．１　Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｐｒｉｍａｒｙ　ｓｙｓｔｅｍ　ｗｉｒｉｎｇ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ（ｐａｒｔｉａ１）　电容器装置型号为ＴＢＢ３５．１００２０／３３４一ＢＬＷ　确定电容器装置是否投入。省公司电压曲线运行　规定电压要求如下：　０：００—０６：５９　Ｏ７：０Ｏ～２３：５９　２２８～２３４　ｋＶ；　２３０—２３６　ｋＶ。　（电抗率均为５％），双星型接线，串联电抗器平装　前置，双星型电容器组共用１个绝缘平台，共３个　绝缘平台，每串电容器并Ｉ台放电线圈，２个星型　电容器均配有放电线圈。２０１１年１月２２日装置　１５：２９合上５　装置３４５开关（根据省公司　开始投运，按变电站设定为轮流投运，一般投　１套，也有投过２套装置。　每套装置基本配置如下：　并联电容器ＢＡＭ１１—３３４—１Ｗ　３０台，有内熔　丝，内电阻，内部元件９并５串。　干式空心串联电抗器ＣＫＷＫ一１６７／１１×２－５　１组。　电压曲线运行规定，电压越下限，站内自行操　作）；　１６：０７拉开５　装置３４５开关（根据省公司　电压曲线运行规定，电压越上限，站内自行操　作）；　１６：２９合上６　装置３４６开关（根据省公司　电压曲线运行规定，电压越下限，站内自行操　作）；　１６：４５　３５　ｋＶ开关场有异常声响，６　装置间隔　有烟雾；　放电线圈ＦＤ．１１－４．０—１Ｗ　１２台。　隔离开关ＧＷ４Ｄ－４０．５ＤＷ／１２５０Ａ　１组，４极　联动。　氧化锌避雷器ＨＹ５ＷＲ－５１／１３４（２　ｍｓ方波电　主控室：１６：４５，事故音响启动；　保护装置动作信息如下：　６　电容器保护控制屏：ＣＳＣ２２１Ｂ保护。　装置信息显示：保护启动不平衡动作（与后　台监控机保护报文信息一致），ＢＰＨ　（中性点不　平衡电流最大值）＝２１．９５　Ａ；不平衡动作指示灯　流８００　Ａ）３支，附放电计数器。　中性点电流互感器ＬＣＷＤ－３５Ｗ，２０／５１台。　户外高压六氟化硫断路器ＬＷ８．３５ＡＧ　１组，　（用户自备）。　进线处电流互感器ＬＺＺＢＪ８－４０．５Ｗ，３００／５，３　台（用户自备）。　亮，３４６开关分闸指示灯亮，检查其余设备无保护　启动信息。　２故障经过及现象　２．１故障经过　２０１１年３月９日，阴天，无雾。由于只要求　保２２０　ｋＶ侧电压，变电站根据２２０　ｋＶ侧电压来　主变故障录波器未启动。　２．２故障现场（部分故障电容器）　故障电容器如图２～５所示。　・６３・　２０１３年第２期　・运行维护与故障分析・　陈薪羽，等一起２２０　ｋＶ变电站并联电容器装置故障分析　（总第１４６期）　表１　电容器组的保护整定值、延时　Ｔａｂ．１　ＰＨ　ｄｉ伽ｓｅｔｌｉｌ￣ａｎｄ　ｌｉｍｅ　ｄｅｌａｙ　ｏｆ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｂａｎｋｓ　时间（时间：分）　电￣．／ｋＶ　１６：１５　３７．４２　１６：２０　３７．６３　１６：２５　３７．４８　１６：３０　３７．４８　１６：３５　３７．７９　１６：４０　３７．９１　１６：４５　３７．６１　根据表１中过电压保护二次整定值１１５．０　Ｖ，　ＰｒＩ＇变比（ｋｖ／Ｖ）０．３５，过电压保护一次整定值为　４０．２５　ｋＶ。母线电压最高值为１６：４０时的３７．９１　ｋＶ，　未达到过电压保护一次整定值４０．２５　ｋＶ，即未达　到１．１倍装置额定电压Ｌ９　Ｊ，过电压保护亦未动作，　不考虑系统电压升高影响。　３．４合闸涌流　根据文献［１０］，并联电容器装置的合闸涌流　限值，宜取电容器组额定电流的２０倍　¨；当超过　时，应采用装设串联电抗器予以限制。单组电容　器投人，通常合闸涌流不大。实际上，只要装设有　抑制谐波的串联电抗器，合闸涌流均不会超过电　容器组额定电流的２０倍。６　装置发生故障时，为　单组投入，且有５％串联电抗器，可不考虑合闸涌　流影响。　３．５谐波　变电站为新建站，１１０　ｋＶ侧为电站施工提供　电源，３５　ｋＶ侧不带负荷。变压器近乎空载运行，　无功倒送变压器高压侧，运行工况不合理，极易产　生谐振。　正常运行时发生三相多台电容器严重的损　坏，其巨大的破坏能量应该直接来源于系统　。　根据文献［１Ｏ］，当电网中的谐波不可忽视　时，应考虑利用电抗器来抑制谐波。为了确定电　抗率，应查明电网中背景谐波含量，以便按不同情　况采用不同的电抗率。为了抑制谐波放大，电抗　器配置原则是：使电容器组接入处的综合谐波阻　抗呈感性。　根据电网背景谐波，电抗率配置范围如下：　１）当电网背景谐波为５次及以上时，电抗率　配置可按４．５％一５％。　２）当电网背景谐波为３次及以上时，电抗率　配置有两种方案：一种是全部电容器组的电抗率　都按１２％配置；另一种采用４．５％～５％与１２％　两种电抗率相组合。采用两种电抗率进行组合的　条件是电容器组数较多，其目的是节省投资和减　少电抗器自身消耗的容性无功（相对于全部采用　１２％的电抗器）。由于装置采用５％电抗率配置，　不但对小于５次的谐波电流不起抑制作用，而且　有可能对小于５次的谐波电流形成放大，甚至　谐振　１３－１５　３。　当分组电容器按各种容量组合运行时，应避　开谐振容量，不得发生谐波的严重放大和谐振，电　容器支路的接入所引起的各侧母线的任何　次谐　波量均不应超过国家现行标准《电能质量一公用　电网谐波》ＧＢ／Ｔ　１４５４９＿ｌ　的有关规定。　发生谐振的电容器容量，根据文献［１０］中　公式：　Ｑ　：Ｓａ（　一　）　ｎ　式（１）中，Ｑ　为发生　次谐波谐振的电容器　容量（Ｍｖａｒ）；Ｓ　为并联电容器装置安装处的母线　短路容量（ＭＶＡ）；ｎ为谐波次数，即谐波频率与　电网基波频率之比；Ｋ为电抗率。　将Ｑｃｘ＝１０．０２　Ｍｖａｒ，Ｓｄ＝４３　Ｘ　３５×２２．３＝　１３５１．９　ＭＶＡ，Ｋ＝５％代人式中，得ｎ＝４．１７。　（２２．３　ｋＡ是最大短路电流，最小短路电流数据我　们未得到）。　根据式（１）推断，在最小短路电流值下计算　得到的ｎ应小于４。这表明，补偿容量设置接近　谐振容量，装置与系统产生４次谐波谐振应该是　本次故障的起因。　后来电业局请电科院进行了谐波测试，发现　４次谐波电流含量仅次于５次，证实装置与系统　产生４次谐波谐振是本次故障的起因。　测试当天１６：２９合上６　装置前，挂在同一母　线上的５　装置，１５：２９合上，１６：０７拉开，为什么能　正常运行呢？系统运行在最大运行方式和最小运　行方式之间，在１６：４５时系统参数与６　装置参数　刚好匹配，发生并联谐振损坏，而５　装置躲过了　谐振点，能正常运行。　・６５・　２０１３年第２期　电力电容器与无功补偿　第３４卷　３．６电容器装置保护　电容器装置一般配有过电压保护、失压保护、过　电流保护、电流速断保护、故障不平衡保护Ｌ１　，本装　置故障不平衡保护采用中性点不平衡电流保护。　保护装置型号为：ＣＳＣ一２２１Ｂ（测量ＣＴ变比　（ｋＡ／Ａ）０．０６，ＰＴ变比（ｋＶ／Ｖ）０．３５）。　装置的主要保护配置、整定值见表２。　表２　电容器组的保护整定值、延时　Ｔａｂ．１　Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｓｅｔｔｉｎｇ　ｖａｌｕｅ　ａｎｄ　ｄｅｌａｙ　ｏｆ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｂａｎｋｓ　根据文献［４］中表Ｄ－２内熔丝电容器组不平　衡保护计算公式，按内熔丝熔断８根，完好元件过　电压达３．９４倍，中性点不平衡电流（二次）值为１．　０６　Ａ。而从表２中看到装置中性点不平衡电流保　护整定值为１．９　Ａ，保护整定值太大，相当于单台电　容器已开路，导致三相多台电容器严重的损坏后，　保护才启动不平衡动作，ＢＰＨ　（中性点不平衡电　流最大值）达到了２１．９５　Ａ。因此，中性点不平衡　电流保护整定值太大是本次故障扩大的重要原因。　４结论及建议　通过故障原因分析及谐波测试结果，可以认　为装置与系统产生４次谐波谐振是本次故障的起　因，中线点不平衡电流保护整定值太大是本次故　障扩大的重要原因，因此建议如下：　１）电抗率配置应使装置接入处综合谐波阻　抗呈感性。由于还有３组同容量的并联电容器装　置一直安全运行，更改分组电容器容量以避开谐　振容量不现实，因此必须采用１２％电抗率配置电　容器组，以避免谐振损坏电容器问题的再次发生。　建议将本次故障装置改造成１２％电抗率配置电　容器组，否则该站不宜再运行５％电抗率配置电　容器组。以后新增预留的装置时，分组电容器按　各种容量组合运行时，应避开谐振容量，不得发生　谐波的严重放大和谐振。　．６６．　２）调整保护整定值。按国网公司招标文件　中标准技术参数表，在继电保护整定计算中，完好　元件允许过电压倍数≤１．３，按内熔丝熔断两根，　元件过电压１．２３倍，整定值应为Ｏ．０８　Ａ。建议　按元件过电压１．２３倍整定中性点不平衡电流保　护，中性点不平衡电流值宜取Ｏ．Ｏ８　Ａ。　３）建议对故障装置的外表无异常电容器进　行电容器极间７５％耐压试验、极对壳７５％耐压试　验和电容值测量，符合要求者可继续使用；不合格　者更换新电容器。　参考文献　［１］李胜川，高殿滢．一起６６　ｋＶ电容器故障的分析及预防措　施［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，２Ｏ０９，３０（３）５１－５６．　ＬＩ　Ｓｈｅｎｇ—ｃｈｕｎｇ，ＧＡＯ　Ｄｉａｎ—ｙｉｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｐｒｅｃａｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　６６　ｋＶ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｆａｉｌｕｒｅ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃ—　ｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２００９，３０（３）：５１－５６．　［２］梁义明，史明彪．６６　ｋＶ高压并联电容器故障分析［Ｊ］．　电力电容器与无功补偿，２００９，３０（２）：４１　．　ＬＩＡＮＧ　Ｙｉ・ｍｉｎｇ，ＳＨＩ　Ｍｉｎｇ—ｂｉａｏ．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆａｕｌｔ　ｉｎ　６６　ｋＶ　ｈｉｇｈ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｓｈｕｎｔ　ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ　＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２００９，３０（２）：４ｌ　．　［３］宋佳，杨永山，姜琦，等．一起并联电容器装置爆炸事　故浅析及改进措施［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，　２０１２，３３（２）：７３－７６．　ＳＯＮＧ　Ｊｉａ，ＹＡＮＧ　Ｙｏｎｇ—Ｓｈａｈ，ＪＩＡＮＧ　Ｑｉ，ｅｔ　ａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｓ　ｏｆ　ａｎ　ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ　ａｃｃｉｄｅｎｔ　ｏｆ　ｓｈｕｎｔ　ｃａ—　ｐａｃｉｔｏｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎ－　ｓａｔｉｏｎ，２０１２，３３（２）：７３－７６．　［４］王耀，党红阁，张建军．枢纽变电站主负荷侧１１０　ｋＶ　无功补偿装置及应用［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，　２０１２，３３（４）：１－５．　ＷＡＮＧ　Ｙａｏ，ＤＡＮＧ　Ｈｏｎｇ—ｇｅ，ＺＨＡＮＧ　Ｊｉｎａ－ｊｕｎ．１　１０　ｋＶ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ａｔ　ｔｈｅ　ｍａｉｎ　ｌｏａｄ　ｓｉｄｅ　ｏｆ　ｈｕｂ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ『Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ　＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２０１２，３３（４）：１－５．　［５］王春杰，祝令瑜，汲胜昌，等．高压输电线路和变电站雷　电防护的现状与发展［Ｊ］．电瓷避雷器，２０１０（３）：３５—４６．　ＷＡＮＧ　Ｃｈｕｎ￣ｉｅ，ＺＨＵ　Ｌｉｎｇ—ｙｕ，ＪＩ　Ｓｈｅｎｇ—ｃｈａｎｇ，ｅｔ　ａ１．　Ｐｒｅｓｅｎｔ　ａｎｄ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ＨＶ　ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　ｌｉｎｅｓ　ａｎｄ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ　ａｎｄ　Ｓｕｒｇｅ　Ａｒｒｅｓｔｅｒｓ，２０１０（３）：３５＿４６．　『６１ＤＬ／Ｔ　８０４－－２００２．交流电力系统金属氧化物避雷器使　用导则［Ｓ］．　ＤＬ／Ｔ　８４０－－２００２．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｇｕｉｄｅ　ｏｆ　ｍｅｔａｌ　ｏｘｉｄｅ　ｓｕｒｇｅ　２０１３年第２期　・运行维护与故障分析・　陈薪羽，等ａｒｒｅｓｔｅｒｓ　ｆｏｒ　ａ．ｃ．ｐｏｗｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｓ］．　一起２２０　ｋＶ变电站并联电容器装置故障分析　（总第１４６期）　ａｕｔｏ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　ｉｎｓｔｌｌａａｔｉｏｎ　ｈａｒｍｏｎｉｃ　ａｍｐｌｉｉｆｃａｔｉｏｎ　［７］刘凯，刘方，刘岩，等．结合预测方法在避雷器带电测　试中的应用［Ｊ］．电瓷避雷器，２０１２（１）：６１－６９．　ＬＩＵ　Ｋａｉ，ＬＩＵ　Ｆａｎｇ，ＬＩＵ　Ｙａｎ，ｅｔ　ａ１．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｅｏｍｂｉ－　ｎａｔｉｎｇ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ　ｉｎ　ｏｎ—ｌｉｎｅ　ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　ｏｆ　［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，　２００９，３０（１）：１２—１５．　［１４］林林，李永东，王建伟，等．５００　ｋＶ串联补偿装置过电　压保护研究［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，２０１２，　３３（５）：３８－４４．　ＬＩＮ　Ｌｉｎ，ＬＩ　Ｙｏｎｇ—ｄｏｎｇ，ＷＡＮＧ　Ｊｉａｎ—ｗｅｉ，ｅｔ　ａ１．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｏｖｅｒｖｏｈａｇｅ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｆｏｒ　５００　ｋＶ　ｓｅ￣ｅｓ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　ｍｅｔａｌ　ｏｘｉｄｅ　ａｉＴｅｓｔｅｒ［Ｊ］．Ｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ　ａｎｄ　Ｓｕｒｇｅ　Ａｒｒｅｓｔｅｒｓ，　２０１２（１）：６１　．　［８］黄建国，陈亮，董莉娜，等．变电站用ｌＯ　ｋＶ避雷器运行　状态在线监测装置的研制［Ｊ］．电瓷避雷器，２０１２（４）：　８５－９０．　ｄｅｖｉｃｅｓ［Ｊ］＿Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎ—　ｓａｔｉｏｎ，２０１２，３３（５．）３８－４４．　ＨＵＡＮＧ　Ｊｉａｎ—ｇｕｏ，ＣＨＥＮ　Ｌｉａｎｇ，ＤＯＮＧ　Ｌｉ・ｎａ，ｅｔ　ａ１．　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｏｒ￣－ｌｉｎｅ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｄｅｖｉｃｅ　ｆｏｒ　１０　ｋＶ　ＭＯＡ　［１５］刘文泽，蔡泽祥，冯顺萍．并联电容器组中电容器击穿的　特征分析与仿真研究［Ｊ］．高压电器，２Ｏ０９，４５（５￣７３－７６．　ＬＩＵ　Ｗｅｎ—ｚｅ，ＣＡＩ　Ｚｅ—ｘｉａｎｇ，ＦＥＮＧ　Ｓｈｕｎ—ｐｉｎｇ．Ｃｈａｒａｃ・　ｔｅｒｉｓｔｉｃ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｏｗｅｒ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｂｒｅａｋ—　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ　ａｎｄ　Ｓｕｒｇｅ　Ａｒｒｅｓｔｅｒｓ，　２０１２（４）：８５－９０．　［９］１０ｋＶ一６６　ｋＶ并联电容器运行规范［ｓ］．国家电网公　司，２００５．　ｄｏｗｎ　ｉｎ　ｓｈｕｎｔ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｂａｎｋ［Ｊ］．Ｈｉｇｈ　Ｖｏｌｔａｇｅ　Ａｐｐａｒａ—　ｔｕｓ，２００９，４５（５）：７３－７６．　［１Ｏ］ＧＢ／Ｔ　５０２２７－－２００８．并联电容器装置设计规范［ｓ］．　ＧＢ／Ｔ　５０２２７－－２００８．Ｃｏｄｅ　ｆｏｒ　ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　［１６］ＧＢ／Ｔ　１４５４９－－１９９３．电能质量公用电网谐波［ｓ］．　ＧＢ／Ｔ　１４５４９－－１９９３．Ｑｕａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｅｎｅｒｇｙ　ｓｕｐｐｌｙ－　ｓｈｕｎｔ　ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ［Ｓ］．　［１１］ＤＬ／Ｔ　６（￣－－１９９６．高压并联电容器装置订货技术条件［ｓ］．　ＤＬ／Ｔ　６Ｏ４—１９９６．Ｓｐｅｃｉｉｆｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｉｇｈ—ｖｏｌｔａｇｅ　ｓｈｕｎｔ　ｈａｒｍｏｎｉｅｓ　ｉｎ　ｐｕｂｌｉｃ　ｓｕｐｐｌｙ　ｎｅｔｗｏｒｋ［Ｓ］．　［１７］ＳＤＪ　２５—１９８５．并联电容器装置设计技术规程（试　行）［ｓ］．　作者简介：　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｉｎｓｔｌａｌａｔｉｏｎｓ　ｏｒｆ　ｏｒｄｅｒ［Ｓ］．　［１２］周存和．并联电容器及其成套装置［Ｍ］．北京：中国　电力出版社，２００８．　陈薪羽（１９７８一），女，工程师，从事电力电容器技术　研究工作。　［１３］沈东方，张华．１０　ｋＶ无功自动补偿装置的谐波放大分　马维勇（１９７１一），男，高级工程师，从事电力电容器　技术研究工作。　析［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，２００９，３０（１）：１２—１５．　ＳＨＥＮ　Ｄｏｎｇ—ｆａｎｇ，ＺＨＡＮＧ　Ｈｕａ．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　１０　ｋＶ　ｖａｒ　（上接第５７页）　国电力　版社，２００４．　ＹＡＮＧ　Ｙａｎｇ，ＨＵＡＮＧ　ｗｅｎ—ｌｏｎｇ，ＸＵ　Ｑｉａｎｇ．Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉ—　ｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆｔｈｅ　ｆａｕｌｔ　ｏｆ　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｃｕｒｒｅｎｔ　ｄｉｓｐｌａｙ　ｏｆ　ａ　［１０］王振东．最新电力、电网无功补偿新技术与无功补偿　装置选型设计安装及运行控制实用手册［Ｍ］．北京：　中国水利水电出版社，２００６．　ｃＴ　ｉｎ　ｈｅｔ　ｉｆｌｔｅｒ　ｓｅｔ　ｆｏ　ａ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ　ｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉ—　ｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２０１２，３２（４）：７４＿７８．　［１３］严璋，朱德恒．高电压绝缘技术［Ｍ］．北京：中国电力　版社，２００７．　［１１］侯杰，谢远伟．电力电容器损坏原因与抑制措施研　究［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，２０１０，３１（５）：５５—５７．　ＨＯＵ　Ｊｉｅ，ＸＩＥ　Ｙｕａｎ—ｗｅｉ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｄａｍａｇｅ　ｃａｕｓｅｓ　ｏｆ　ｐｏｗ—　［１４］周泽存，沈其工，方瑜，等．高电压技术［Ｍ］．北京：中　国电力出版社，２００７．　作者简介：　ｅｒ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ　ｎｄ　ａｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅ　ｍｅａｓｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ　Ｃａｐａｃｉｔｏｒ　＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２０１０，３１（５）：５５－５７．　彭东（１９７９一），男，技师，从事直流换流站运行检修　工作。　［１２］杨洋，黄文龙，许强．某换流站交流滤波场ＣＴ二次电　流显示故障的试验查因及分析［Ｊ］．电力电容器与无　功补偿，２０１２，３２（４）：７４－７８．　陈安明（１９７７一），男，工程师，从事高电压输变电设　备状态诊断的研究。　欢迎投稿！　欢迎订阅！　欢迎刊登广告！　・６７・