滑动式拉丝机基本参数的计算

金属制品　·３３·　；　一　０　滑动式拉丝机基本参数的计算　移　滑动量是多少才较理想？多道次拉丝机每个卷筒上的滑动量如何分配才台理？正确选择上述　Ｔｑｊ。　　ｆ　两个值可大大降低断丝率，从而提高滑动拉丝机的性能。本文详细地回答了上述问题。　关键词：拉丝机滑动式参数计算　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｂａｓｉｃ　Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｆｏｒ“Ｓｌｉｐ’’Ｄｒａｗｉｎｇ　Ｍａｃｈｉｎｅｓ　Ｈｏｗ　ｍｕｃｈ　ｓｌｉｐ　ｉｓ　ｉｄｅａ］？Ｗｈａｔ　ｉｓ　ｔｈｅ　ｉｄｅａｌ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｌｉｐ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｃａｐｓｔａｎｓ　ｏｆ　ｅ　ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｈｏｌｅｍａｃｈｉｎｅ？Ｗｈｅｎｔｈｅｓｅｔｗｏｖａｌｕｅｓ　ｃｓｎ　ｂｅ　ｃｏｒｒｅｃｔｌｙ　ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ，ｔｈｅ　ｐｅｒｆｄｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｓｌｉｐｍａｃｈｉｎｅｓ　ｃＢｎ　ｂｅ　ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ　ａｎｄ　ｍａｉｎｔａｉｎｅｄ，ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ　ｉｎ　ｇｒｅａｔｌｙ　ｒｅｄｕｃｅｄ　ｗｉｒｅ　ｂｒｅａｋａｇｅ．Ｔｈｅ　ａｒｔｉｃｌｅ　８ｎｓｗ￣ｒｓ　ａｆｏｒｅｓａｉｄ　ｑｕｅｓｔｉｏｎｓ　ｉｎ　ｇｒｅａｔｅｒ　ｄｅｔａｉｌ．　‘　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：Ｗｉｒｅ　ｄｒａｗｉｎｇ　ｍａｃｈｉｎｅｓ　Ｓｌｉｐ　Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　滑动式拉丝机通常是水箱拉丝机，其每　量是相同的，对拉丝机所有卷筒是唯一的　个卷筒刍勺霓周线逋度应太于钢丝的速度，钢　一个给定的机器常量在机器设计期间就　丝最大速度可等于卷筒速度，但决不能超过，　决定了，所取的值应使设计最好的满足用户　在此：　的要求，并且应利用标准的驱动部件及模数　ｖ——钢丝速度　——卷筒圆周速度　因此：　ｖ≤Ｖ　因而，钢丝要在卷简表面上滑动，这是机　器工作的基础。　滑动量是可以被降低的，但完全消除是　不可能的。为丁降低滑动量，必须保证拉丝模　极高的精度，还必须减小钢丝径向公差。　２比率Ｅ　当滑动量为零时，或者说通过配模使钢　根据体积恒定原理，第ｉ块模前后钢丝　丝速度与卷筒速度完全相等时，一旦某一拉　截面积与速度ｖ的乘积是恒定的：　丝模　Ｌ被磨大，钢丝走速过快，就有可能由于　Ａ　一ｌ×ｖ　一１：＝Ａｉ×ｖ　（２）　张力拉断铜丝。　即：　．　百一　一　Ｅ≥ｌ　（３）　１机器常量　下面以第ｉ块模为例计算机器常量，该　钢丝长度Ｌｉ与　一　的比值，或者第ｉ块　块模前后卷筒速度比为：　模前后钢丝速度韵比值与机器常量有相同的　Ｖ　特性，因而有：　Ｋ．一　≥ｌ　（１）　Ｖｉ—Ｉ　Ｋ一　Ｅ一　㈨　这个值无量纲，总太于１，而且取决于机　器的内在特性。　Ｋ与Ｅ的不同之处为：Ｋ为机器速度的　如果所有卷筒的直径相同，则这个常量　比值，仅与机器的内部结构性能有关；而Ｅ　等于相邻轴的转速（ｒ／ｒａｉｎ）比，因而，机器常　为钢丝速度的比值，只与钢丝尺寸有关；换句　话说，Ｅ值与第ｉ块模的道次压缩率有关，因　维普资讯 http://www.cqvip.com

·３　·　第２Ｏ卷增刊总第Ｊ】５期　此有下式；等一鲁　百　　Ｖ　百　＝等　（５）　Ｅ　＝ＥＩ‘Ｅ　当拉拔道次为ｎ时有；２‘Ｅ３…丑。　　。　一ｔ’　３压缩率　若设Ｙ为截面积减小率．也就是压缩率，　‘延伸　皿ｌｊ第ｊ块模子的Ｙ为ｔ　若以ｅ值表示相对延伸＋则对第ｉ块模　ｖ一　≤　ｖ＝　㈣　有ｔ　在此Ａ．．．．＝进第ｉ块拉丝模之前直径为　ｅ：　≥１　（１　４）　ｄ　的钢丝截面积　以百分数计ｔ　Ａ．＝出第ｊ块拉丝模之后直径为ｄ－的钢　ｅ　＝　ｘ　００　丝截面积　般压缩率由百分数表达：　也可写成：　Ｖ￣－－ｖ　＝墨　Ｘ　１００＝篓　ｘ　。ｏ　ｅ：—Ｖｌ＿ｔ　（１　６）　Ｖｌ一１　（　）　在此　是直径为ｄ．的钢丝速度，ｖ　是　亦即：　直径为ｄ　一　的钢丝速度，因而有　Ａｌ—ｌ～ＡＡ　ｅ：　一１：Ｅ—Ｊ　（１７）　■　＿　一　Ｖ　Ｊ—ｌ　ｌ一　｝一１Ｖ－　一吉　Ｅ　（８）　当钢丝放多次ｅ－，ｅ　，……延伸时．可　求得：　压缩率是衡量钢丝在拉拔过程中的变形　ＥＩ＝ｅｌ＋１　ｆ丑２＝ｅｚ＋１ｆＥ３＝ｅ３＋ｌ　（１８）　程度的量．在拉丝生产过程中经常被用到。　Ｅ　ｔ＝Ｅ　·Ｅ　２·Ｅ　ａ……　必须注意的是：如果钢丝第一道次的压　缩率为Ｙ，第二道次的压缩率为　总的压　然后可求得总延伸：　ｅ．　＝Ｅ，　一Ｊ　（１　９）　缩率并不是Ｙ．　＝Ｙ－＋Ｙ２，　弧是；　Ｙ　一Ｙ　＋Ｙ２一Ｙｌ·Ｙ２　（９）　５滑动量　如果钢丝经过了三个道次的拉拔，则总　卷筒圆周线速度与其上钢丝速度的差值　ａ：端率的　箨也更为复杂：　为滑动量，滑动量＝Ｖ　－－Ｖ　绝对滑动量并不是很有意义．更多的是　．一Ｙ２＋　一（ＹｌＹ２＋　３＋ＹｌＹ３一　采用“相对　滑动量：　Ｔ　：　（１　０）　算｛玲栗片ｊ　Ｅ值就简单得多，只需知　ｓ＝　≤ｌ　ｓ　×ｊＩ］０　道各道次Ｅ德，便可求得总的Ｅ　。例如，对　（２０）　两道次拉拨　蔷Ｙ．一Ｙ：，则：　该值总是小于Ｉ，并以百分数表达。　Ａ＿ｏ—Ａ　ｏ．‘　一Ｅ１．Ｅ一。‘　Ｉｃ，２　（１　１）　最后一个卷筒（ｎ）无液体润滑剂，它位　可推出：　于水箱外边，一般无需任何滑动。这是因为其　上积有相当量的钢丝，也就总认为滑动量为　Ｙ　．一ｌ一　（１　２）　０，这样：　维普资讯 http://www.cqvip.com

金属制品　Ｖ　＝ｖ　ｓ。＝１一　：０（２１）　已知速度ｖ　由机器的结构性能决定．　这祥也就知道了ｖ　，如此就可以计算前一个　卷筒的Ｖ。值。已知：　一　一　是　由此已知了钢丝的压缩率，它是ｄ　及　ｄ．－ｉ的函数，已知了速度ｖ　，它由机器结构　决定，就可以计算滑动量：　Ｓ．－１＝卜　ｖ．－ｉ　（２３）　从前边得知ｖ　一ｖ　，则　＝二　；一－－一　＝　一鲁　Ｖ　我们还知道滑动量肯定不为０　固此只　能有　警＜　它也不可能大于１，否则稽动量就会为０　或负数。　因此：　Ｋ　＜Ｅ　现在来计算卷简ｎ－－２的滑动量　Ｓ．－２＝１一　Ｖｏ＿２　我们有：　Ｅ￣＿Ｉ－－　Ｖｎ－－Ｉ　Ｖｏ－－Ｉ　ｖ一＝　Ｖｎ－－１　这样：　Ｖ“　瓦　同样：　ｖ一＝　若　由此：　ｓ一＝　一　昔　·３５·　由此可见，如果卷筒ｎ一１，ｎ一２间的钢　丝速度比等于卷筒速度比．则卷筒ｎ一２上的　滑动量将同样等于卷筒ｎ一１上的滑动量，卷　筒上钢丝的滑动量与钢丝运行反向逐道次增　大（至少保持恒定）．但决不会减小。　可归纳为　Ｓ　一ｌ一１一　：　！＝Ｌ二垦！＝！：：：：：：！　！　Ｅ　·Ｅ　一ｌ·Ｅ　一２……．Ｅ　（２９）　若机器常量Ｋ对所有模子都相同，则：　ｓ　＝　一若　㈣　并且总有　Ｋ　＜Ｅ…Ｉ　一３：－　ｇ钢丝及模子的公差　当我们说一块模子的直径为ｄ一一　ｊ璺　公称直径，这块漠子在所要求的公嚣之嗣　用良好，Ｈ９　ｄ＝ｄ　土Ｔ　例如，一块模子的公称直径为２００ｕｒｎ，　则其实际直径可以是１９８ｇｍ或２０２１１ｍ，其公　差Ｔ为－＇Ｆ２ｇｍ，如果模具磨损再增大至ｄ时，　则要换模：　ｄ—ｄ。＋Ｗ　如果ｄ　＝２００￣ｍ，则当ｄ磨损至２０５￣ｍ　时便要换模，新换模的初始直径可为　ｌ９８１Ｊｍ．最终可使用到ｄ　＝２０５￣ｍ　以　表示模子的终了直径与初始直径之　比　Ｌｒ　＿ｔｔｌｎ　ｒ３２）　口ｌｎ　这样，在前倒中：　㈣　设定最后一个及倒数第二个模子的公差　相同，则：　ｄ　的变化范围为ｄ　～ｄ…　ｄ　一ｌ的变化范围为ｄ　～ｄ一，　一ｔ　ｙ．－　ｄ　ｎ－－ｌ。　维普资讯 http://www.cqvip.com

３６·　当同时换上两个新摸时，仍有：　Ｅ一　ｑ　第２０卷Ｔ—１．０３５　增刊总第】１５期　（３３）　Ｔ　—１．１　４７　１　１　比值Ｅ不恒定，它随筷于磨损时孔的增　大而变化。　Ｓ．－ｌ，ｍ￣≥１一　一卜Ｔ＿Ｊ＿一０·１３（４２）　也就是说，对一套配模，其精度为　一　１．０３５时，倒数第二个卷筒上的滑动量可以　达到或超过１３　。对撮后一个卷筒我们认为　无滑动量。即：　Ｖ　一　Ｓ　一０　当ｄ　一　为最大而ｄ　为最小时。Ｅ值达到　最大值，也就是说，当更换最后一个模子而倒　数第二个模于保持不动时：　Ｅ　“一　一　一　　一—一　‘　Ｅ（３４）＂　　同样，当ｄ　一　为最小，ｄ　为最大时，Ｅ值　达到最小值，这种情况为更换倒数第二块模　子，而最后一个模子保持不变时：　铅一箍一导　㈣　从前面已知，卷筒ｎ一１上的滑动量为：　ｓ一　一Ｊ一；　＝１一　（３６）　这个值是变化的，其中Ｋ　为机器常量，　当Ｅ　变化时。有：　Ｋ　Ｓ　一　＝１一　—　＿ｓｎ—Ｉ　１—　（３７）　Ｌ日从下式可见，Ｅ值随公差的变化为：　Ｅ　—Ｔ　·Ｅ　ｂＥ　．　一　（３８）　当然Ｅ　不是最小绝对值，最小绝对值　为：Ｅ…　一Ｋ　。此时，滑动量为零。　对这种理想状态（一般不会发生），即当　Ｅ…　—Ｋ　时，有：　ｓ　一一－一　一　一　一　一÷　（３９）　由此。因钢丝直径及摸子直径变化而产　生的最大滑动量，当公差一定时为：　Ｓ　一ｌ一　１　（４０）　通常Ｅ…　＞Ｋ　真正最大滑动量要大一些，一般；　Ｓ　ｍ　＞１一　（４１）　对于上例，我们有ｔ　如果最后一个卷筒上有一定的滑动量，　则倒数第二个卷筒上的滑动量将会更大些。　上面的推算是为了明确滑动量这一概　念，必须根据钢丝及模子的公差来进行测算。　当公差不同时有：　ｓｎ＿…≥ｌ一　（　７配模　对一台拉丝机，其拉拔道次为ｎ，机器常　量为Ｋ，速度为Ｖ　，该拉丝系统的根本问题　是：确定将原料直径为ｄ。的钢丝拉到ｄ　所　需的拉拔配模路线，保证配模路线与设备最　佳匹配，无论模子的状态如何尽可能减小滑　动量。　首先，确定拉丝机所允许的钢丝的压缩　率：　ｄ：一ｄ：Ａ０一Ａ　ｄｊ—Ａ　ｏ　ｄ　＇ｏＥ　一　Ａｏ（４４）　从前面已知；Ｅ．　＞Ｋ　还已知：　Ｋ　一Ｋ　·Ｋ—Ｌ·Ｋ　２……　（４　）　当然Ｅ　必大于Ｋ…但不能大太多，否　则滑动量会过大。　要求得总滑动量，只需计算：　ｓ　一　（４６）　为了判断滑动量是否可行，必须知道模　子的加工精度，为之确定合理的公差。模子的　维普资讯 http://www.cqvip.com

金属制品　加工精度越高，其公差就越小，滑动量也就越　低。　另外，当有下面结果时：　Ｅ　＜Ｋ　可以使用ｎ一１或ｎ一２道模子而不是ｎ　道模子，直到：　Ｅ　＞Ｋ　当一旦检测到Ｅ　＞Ｋ　，而拉拔道次也　已确定，就必须设定一些控制，使之产生滑动　量．而不管筷子的状态如何。　实际上，可以控制处于临界状态的最后　２个或３个模子的一些参数。已知滑动量是　从最后一块模子至第一块模子逐次增加，因　此，最后一块棋子上的滑动量可以忽略，由　此，对卷筒ｎ有：ｖ　一ｖ　，滑动量＝０｝　对卷筒ｎ—ｌ有：Ｖｎ－－Ｉ≤Ｖ　一ｊ　我们还知道ｖ　一　是随模子直径变化的，　Ｖｎ－－１最大时，滑动量最小，这种情况是在更换　倒数第二块模，而最后一块棋子保持不变时　发生的，这时　Ｅ　一　（４７）　从前面已知：　Ｅ…　≥；Ｋ　还证明有：　Ｅ　Ｌ。ｔ　一　．ｍｍ≥｝Ｋ…一ｌ　由此可以确认，在所有其它卷筒上都将　有足够的滑动量，以补偿因公差而引起的Ｅ　值变化，同时这一打滑量也满足公称值，并总　有Ｅ－≥Ｋｔ。　现在可按２个步骤进行配模：先使各模　上的压缩率完全或基本相同，这样每个卷筒　上就有一定的滑动量，也可以给每个卷筒分　配滑动量，然后挨个配模并确定其相对压缩　率，下面用数据来举例确定滑动量。　假设机器有１９道模，机器常量Ｋ对每　道模都相同。　Ｋ１一Ｋ　２＝Ｋ　３一……一Ｋ【　＝Ｋ｜日＝１．１６６　·３７·　当然Ｋ　＝Ｋ　＿．－…－不包括最后一道模，　这里：　Ｋｌ０—１．１０６　（后面可看到Ｋ　不等于其它Ｋ值时的　优点）　对于新的机器或卷筒的磨削精度很高　时，Ｋ　＝Ｋ　～…·是成立的，而当机器使用　很长时间后，为了消除卷筒表面的磨痕再次　磨剖卷筒后，就有必要精确测量卷筒的直径，　并计算真正的Ｋ值。　此时有下式：　Ｋ　＝Ｋ　·Ｋ　一ｌ·Ｋ　一２……　一１．１０６×１．１６６　。　１．１０６×１５．８６９　＝１７．５５　（　８）　这就是说当滑动量不足时，拉拔过程中　有Ｅ　≥Ｋ　＝１７．５５。　用计算器很容易求得　／百　记住：　Ｅ＝等＝鲁　＝　［｜４　９）ｊ　如果成品钢丝的直径为２００￣ｍ，则进料　直径应为：　ｄ　０≥￣／Ｅ　×２００　ｒ一一　、／Ｅ　一　ｌ７．５５—４．１９　ｄ　０≥４．１９×２００＝８３８￣ｍ（５０）　也就是说此滑动量为０时避料直径应为　８３８￣ｍ，但这是不可能的，进料直径应太于　８３８ｇｍ，超出量应与滑动量相当　滑动量取决于所用模子的公差，要滑动　量减小到最小就必须使模子的公差最小。　为了逐渐减小滑动量，使之不影响拉丝　过程，可以按表１确定各卷筒的滑动量（表１　中０表示的卷筒实际是不存在的，括号里的　起见，因为卷筒ｎ—ｉ与放线之间无任何关　系，放线装置把钢丝垮给第一参摸）　值可与前一个设定的相同，这只是为了方便　维普资讯 http://www.cqvip.com

·３８·　衰１每十馨筲滑动量的分配置铜丝追度比Ｅ　卷筒　璃算的　序号　ｊｌ｜动量　Ｓ　１一Ｓ　比率Ｋ　一１Ｋ　Ｓ　ｌ９　０　０　１　一　一　１８　７．６　０．０７６　０．９２４　１．１０６　１．１９７０　１７　２．４％　０．０２１　０．９７６　１．１６６　１．１９　４６　ｌ６　ｚ　０．０２　０．９８　１　１６６　１　１８９８　１５　ｚ　０．０２　０．９８　１　１６６　１．１８９８　１４　２　０　０２　０．９８　１．１６６　１．１８９８　１３　２　０．０２　０．０８　１．１６６　１．１８９８　１２　２　０．０２　０．９８　１．１６６　１．１　８９８　１１　２　０．０２　０　９８　１．１６６　１．１８９８　ｌ０　２％　０．０２　０．９８　１．１６６　１．１　８９８　９　２　０．０２　０．９８　１．１６６　１．１８９８　８　２　０．０２　０．９８　１．１６６　１．１８９８　７　１％　０．０１　０．９９　１．１６６　１．１７７７　６　１　０．０１　０．９９　１．１６６　１．１７７７　５　１　０．０１　０　９９　１．１６６　１．１７７７　４　１　０　０１　０．９９　１．１６６　１．１７７７　３　０．５　０　００５　０．９９５　１．１６６　１．１７１８　２　０．５　０．００５　０．９９５　１．１６６　１．１７１　８　１　０．５　０．００５　０．９９５　１．１６６　１．１７１８　０　（０．５　）　ｒ０．００５）　（０．９９５）　（１　１６６）　（１．１７１８）　有了每个卷筒的Ｅ及Ｅ…就可计算出　总精动量（表２）．第一个卷筒上的总精动量　为２８．８　，且　Ｅ。　一２４．７８２　Ｅ　＝４．９７８　ｄ　０—４．９７８×２００＝９９５￣ｍ　因此进料直径应为９９５￣ｍ而不是　８３８￣ｍ，当然如果进料直径大于９９５￣ｍ，压缩　率就会更大，这样，配模就会困难，需产生更　大的滑动量。　衰２每个卷筲上的滑动量　Ｋｌ＿　ＥⅢ　１一Ｓ　—Ｋ：－ｍ．ｍ　Ｓ　ｓ　１，１０６　１．１９７０　Ｏ．９２４　０．０７６　７　６　１．２８９　１．４２９９　０．９０１　０　０９９　９　９　１．５０３　１．７０１３　０．８８３　ｌ１７　１１．７　１　５３　２．Ｏ２４Ｚ　０　８６８　０　ｌ３４　１３．４　２．０４４　Ｚ．４０８４　０．８４９　０．１５１　１５　１　２．３８４　Ｚ．８６５８　０．８３２　０．１６８　１６．８　第２０卷增刊总第１１　５期　２．７７９　３　４０９１　０．８Ｉ５　０．１８５　１８　５　３．２４０　４　０５６６　０．７９９　０．２０１　２Ｏ　１　３．７７９　４　８Ｚ６５　０．７８３　０．２１７　１．７　Ｊ．４０６　５　７Ｊ２６　０．７６７　０．２３３　２３　３　５　１３７　６　８３２５　０．７５２　０．２４８　２　８　５　９９０　８　０｛６７　０．７４４　０．２５６　２－５．８　６．９８４　７ｌ；５　０．７３７　０．Ｚ６３　２６．３　８．ｉ４４　１１．１　６１　０．７３０　０．２７０　２７　０　９．１９６　１３．１４４　０．７２２　０．２７８　２７　８　１１．０７　１５．４０２　０．７１９　０．Ｚ８１　２８．１　１２．９ｌ　１８．０４８　０．１７５　０，２８５　２８．５　１５．０５　２１．１蚰　０．７１２　０，２８８　２８．８　（１７．５５）　（２Ｊ．７８２）　知道了Ｅ，便可容易求得—　，如表３，　又巳知成品锕丝直径，就可计算出各模直径．　从表３中可看到ｄ　＝２００￣ｍ、ｄ　一１　７５　ｍ及　ｄ。　１５０ｕｍ的配模情况。　表３以　计算配模直径　ｄ帕（　ｍ）　ｄａ　ｍ。（ｋｍ）　ｄｄｋ‘　ｍ）　１．１９７０　１．０９４１　２００　１７５　１５０　１．１９４６　１．０９３０　２１９　】９１　１６４　１．１８９８　１．０９０８　２３９　２０９　１７９　１．１８９８　１．０９０８　２６ｌ　２２８　１９６　１．１８９８　１．０９０８　２８５　２４９　２１３　１．１８９８　１．０９０８　３１０　２７２　Ｚ３３　１．１８９８　Ｉ．０９０８　３３９　２９６　２５４　１．１８９８　１．０９０８　３６９　３２３　２７７　１．１８９８　１．０９０８　４０３　３５３　３０２　１．１８９８　１．０９０８　４３９　３８５　３３０　１．１８９８　１．０９０８　４７９　４１９　３６６　１　１７７７　１．０８５　５２３　４５８　３９２　１．１７７７　１　０８５　５６７　４９６　Ｊ２６　１．１７７７　１．０８５　６ｌ６　５３９　Ｊ６２　１．１７７７　１．０８５　６６８　５８４　５０Ｉ　１，１７１８　１．０８２５　７２５　６３４　５４３　１．１７１８　１　０８２５　７８４　６８６　５８８　１．１７１Ｂ　１　０８２５　８４９　７４３　６３７　（１．１７１８）　（１．Ｏ８２５）　９１　９　８０４　６ｇ９　ｄ钢丝　９９５　８７１　７４６　表４仍然以Ｅ打头．可找到１／Ｅ，从而可　求得每袭模上的压缩军，也可求得各阶段的　总压缩比。　维普资讯 http://www.cqvip.com

金属制品　对于所举例，钢丝直径从ｄ　ｏ＝９９　ｍ变　为ｄ　＝２００￣ｍ，其总压缩比为ｇ５．９６　，部分　压缩比为１　４．６６　～１６．４６　。　在袭４中，括号里的数可设定的与前者　相同，也可不同，因为放线速度与第一个卷简　速度无关。　衰４计算本次压缩率及累计压缩率　Ｙ　＝（１－１／Ｅ）×１ＯＱ　Ｅ　１　１　Ｅ　Ｙ　Ｅ眦　ＥＨ　１．１９７０　０．８３５　４　１６．４８　１．Ｉ９７０　０．８３５４　１６．４６　１．１９４８　０．８３７１　１８．２９　１．４２９９　０．６９９４　３６．０６　１．１８９８　０．８４０５　１６．９６　１．７０１３　０。５８７８　４１．２２　ｌ＿１８９８　０．８Ｊ０５　１５．９５　２．０２４２　０．４９４０　５０．６０　１．１８９８　０．８４０５　ｌ６．９５　２．４６８４　０．４１５２　５８、４８　１．１８９８　Ｏ．８４０６　１６．９５　２．８６５６　０．３４９０　８５．１０　１．１８９８　０．８ｄ０５　１６．９５　３。４０９４　０．２９３３　７０．６７　１．Ｉ８９８　０．８４６５　１５．９５　４．０５６６　Ｏ。２４６５　７５。３５　１．Ｉ８９８　０．８４０５　１６．９６　４．８２６５　Ｏ．２０７２　７９．２８　１．１８９６　０．８４０５　１６．９６　６．７４２６　０。１７４１　８２．６９　ｌ。１８９６　０．８４０６　１　５．９５　６．８３２５　９．１　４８４　８６．３６　１．１７７７　０．８｛９１　１５，１９　８．０４６７　０、１２４３　６７．５７　１．１７７７　０．８４９ｌ　１６．１９　９．４７６６　０。１０５５　８９．４６　ｌ＿Ｉ７７７　０．８４９１　ｌ５．１９　１１．１６１　０．０８９６　９１．０４　１．１７７７　０．８４９１　ｌ５。１９　１３．１４４　０．０７８１　９２．３９　１．１７１８　Ｏ．８５３４　１４．６８　１５．４０２　０．６６４９　９３．８１　１．１７１８　０．８５３４　１　４。６８．　１８．０４８　０．０５５４　９４。４６　１．１７１Ｂ　０。８６３４　１　４．６６　２１．１４８　０。０４７３　９５．２７　（１．１７１８：　（０．８６３４：　（１　４．８６）　２４．７８２：　０．０４０４　９６．９６　当然，这些压缩比为公称值．它们随模子　的有效直径变化，也就是随公差变化。　同时，与模子公称直径相对应的滑动量　也随模子的有效直径变化。从第ｎ个卷筒开　始，并且设定　＝ｖ　（滑动量为０），对卷简ｎ　ｌ可由模子的公称直径求得滑动量为　７．６　‘但这一值是随公差变化的，可认为　＝１．０２５。　ｄ。＝２００　ｄ　＝：Ｊ　９８　ｄ　一１．０２５×ｌ　９８＝２０３　ｄ　一ｌ一２１９　ｄ　一Ｌ２１７　ｄ一　．　一１．０２５×２Ｉ７—２２２　·３９·　一　一　一　孥一　一　ｒ　丽一　一　一　＝　ｚｓ　Ｋ　一１．１０６，因而总有Ｅ　＞１．１０６。　滑动量将在下列值间变化　Ｓ￣－－，，ＭＡＸ一　一　一　一　·　０．１２　Ｊ＝１２．Ｉ　Ｓ￣－Ｉ，Ｍ￣一　一　＝卜　０．０３３＝３．３　滑动量最好不要达到极限值Ｓ…．　一　０，应在卷简ｎ一１上保持一点滑动量，这样就　可使其它卷简上均有最小的滑动量。　由此，最好使Ｋ　与其它的Ｋ值不同，这　样就会有一定的滑动积量，从而保证每个卷　筒的Ｙ与Ｅ值不会相差太大。　现在计算卷简ｎ一２上的滑动量，同样　＝１．０２５　ｄ　一１＝２　Ｊ９ｄ。一Ｌ２　Ｊ７ｄ　一Ｉ．月　１．０２５×２１７—２２２　ｄ　一２＝２３９ｄ　一２．Ｉ　一２３７ｄ　一：１．０２５×２３７＝２４３　这样：　ｄ：一２．Ｉ　２３７　５６，１６３　ｊ　—４—９，２—３４　＝Ｊ．Ｊ３９７　因为Ｋ。　。一＝１．１６６，因此Ｅ　Ｌ＜　Ｋ一，这说明本次滑动量不够，但借助了前一　个卷简上的。　事实上；　Ｅ…一Ｉ＝１．１　３×１．１３９＝１．３０２　Ｋ…一】＝１．Ｊ　０６×１．１６８＝Ｉ．２８９　并且有：Ｅ　一…Ｈ＞Ｋ　一１　这种情况下由于不可能有Ｅ＞Ｋ，滑动　量永远不可能为０，这样“钢丝太短”可能会　被拉断。　我们也知道，如果拉拔模精度级别很高　时．如Ｙ＝１．０３，由于不可能有Ｅ＞Ｋ，就不得　维普资讯 http://www.cqvip.com

４０·　第２０卷增刊总第１ｌ５期　不增大滑动量，避免可能拉断钢丝。　作为技术控理．他负量在Ｓａｒｄｉｎｉａ的钢帘战厂的规　划设计、施．ｙ－及投产运行，控过几年的．ｙ－厂督理之　后．Ｔｅｒｒａｇｎａ先生加入了ＲｅｄａｅＷ　Ｔｅｃｎａ集团．目前　他是有关钢丝项目的技术总负责人　作者简介：　本文作者于１９４５年在米兰的Ｐｏ！ｉｔｅｃｎｉｃｏ获得　工业电气．Ｙ－程学位．在钢丝厂．Ｙ－作几年后．于１９５７　年加入了Ｐｉｒｅｌｌｉ公司．开始了最选１３年的钢审残生　产改进Ｉ作一１９７０年进　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｃａｂｉ￣Ｒｉｖａ集团．　杨振涛译廉　１、平校　：　１　’　钢丝冷却技术　廉小平　Ｇ　ｆ牛ｆ　０－Ｔ．Ｔ目前所田的拉丝卷简是经过感应淬火的簸钢．不但寿命长，而且由于这种材料的机械　强度高．卷简璧可做得很薄．使得卷简内部的砖却水与卷茼外部钢丝问的热交换率很高。冷却水是　进Ａ卷茼内表面与狰却槽之间形成的　窄缝　进行工作的．“窄齄　结掏筒单但很新颖，巳被证明是　最有效的一种工业上采用的狰却技术．几年来不断得到大的改进。　关键词　钢丝冷却技术　Ｓｔａｒｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ａｒｔ　ｉｎ　Ｗｉｒｅ　Ｃｏｏｌｉｎｇ　０－Ｔ·Ｔ　ｕｓｉｎｇ　ｄｒａｗ　ｂｌｏｃｋｓ　ｍａｄｅ　ｏｆ　ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ　ｈａｒｄｅｎｅｄ　ｆｏｒｇｅｄ　ｓｔｅｅｌ－Ａｐａｒｔ　ｆｒｏｍ　ａ　ｖｅｒｙ　ｌｏｎｇ　ｌｉｆｅｔｉｍｅ—ａｎｄ　ｔｈａｎｋｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｈｉｇｈｅｒ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ·ｔｈｅｉｒ　ｌｉｍｉｔｅｄ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ￣ｓＭｒｅ￥８ｎ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｈｅａｔ　ｅｘｃｈａｎｇｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｃｏｏｌｉｎｇ　ｗａｔｅｒ，ｉｎｓｉｄｅ·ａｎｄ　ｔｈｅ　ｗｉｒｅ－ｏｕｔｓｉ６ｅ·Ｔｈｅ　ｃｏｏｌｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｉｓ　ｆｌｏｗｉｎｇ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｎａｒｒｏｗ　ｇａｐ”ｗａｙ．ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｉｎｎｅｒ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃａｐｓｔａｎ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｏｕｔｃｒ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｏｆ　ａ　Ｃｏｏｌｉｎｇ　ｓｌｅｅｖｅ；ｔｈｅ　ｎａｒｒｏｗ　ｇａｐ　ｓｙｓｔｅｍ　ｉｓ　ｎｏｔｈｉｎｇ　ｂｕｔ　ｎｅｗ，ｂｕｔ　ｈａｓ　ｐｒｏｖｅｄ　ｔｏ　ｂｅ　ｔｈｅ　ｍｏｓｔ　ｅｆ－　ｆｔｃｉｃｎｔ　ａｎｄ　ｉｎｄｕｓｔｒｍｌ　ｃｏｏｌｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ—ａｎｄ　ｈａｓ　ｂｅｅｎ　ｇｒｅａｔ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ　ｏｖｅＴ　ｔｈｅ　ｙｅａｒｓ　ｆｏｒ　ａｎ　ｈｉｇｈｅｒ　ｅｌ－　ｆｉ￣ｉｓｎｃｙ－　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：　Ｗｉｒｅ　Ｃｏｏｌｉｎｇ　Ａｒｔ　台拉丝机的性能主要由三个因素决　料的机械强度高，卷筒壁可做得很薄，使得卷　定：调整范围决定了可能的拉拔速度；可靠性　决定了生产率；而冷却性能则是影响拉拔速　度的关键。　拉丝速度取决于高技术的电气控制设　备，确保整个机器在承受最小机械应力的情　筒内部的冷却水与卷筒外部钢丝间的热交换　率很高。冷却水是进入卷简内表面与冷却槽　之间形成的“窄缝　进行工作的．“窄缝　结构　简单但很新颖，已被证明是最有效的一种工　业上采用的冷却技术，几年来不断得到大的　况下获得稳定的生产率；拉拔速度也取决于　锕丝冷却状况，使得钢丝温度不至于过高而　破坏其冶金性能　改进．其工作过程如下：强水流首先进入卷筒　底部（这里的热量应首先放带走），在玲却槽　的引导下充满圆周，无需维护的“动态密封”　事实上，拉拔速度应调整到一个热平衡　点，使得钢丝在进入下一道拉拔之前能散发　掉前一道拉拔所产生的热，对于冷却性能好　在卷筒与冷却槽之问产生大的压力降．强制　水流上升至卷筒高度．同时卷筒周围的裙扳　装有风冷　的拉丝机，与这一热平衡点相对应的拉拔速　度较高．从而提高了生产率。　通常，比较拉丝机冷却效率的方法是在　某一拉拔工艺下测量拉拔后钢丝的温度　但　０．Ｔ．Ｔ目前所用的拉丝卷筒是经过感　应淬火的锻钢，不但寿命长，而且由于这种材　当拉丝工艺或拉丝机工作环境不同时就很难　得出结论，然而如果使用测出的温度找到机