炉膛出口烟气温度信号软测量研究
2024-03-02
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第26卷第11期 电力科学与工程 Vo1.26,No.11 2010年11月 55 Electric Power Science and Engineering Nov..2010 炉膛出口烟气温度信号软测量研究 刘 伟 ,赵 征 ,张振岩 ,吴占松。 (1.新疆天富热电股份有限公司,新疆石河子832000;2.华北电力大学控制与计算机工程学院,河北保定071003; 3.清华大学热能工程系,北京100084) 摘要:针对炉膛出口烟气温度信号不易在线连续测量的问题,利用电站锅炉的热力计算公式构造炉膛出 31烟气温度软测量模型。根据某电厂实际数据进行计算,并采用间接验证的手段验证了软测量的结果能 够较好地反映炉膛出13烟温的变化,并且响应速度比机组负荷信号快。为了进一步简化计算,构造了能 够反映炉膛出口烟气携带热量变化的信号,计算分析表明:该信号响应速度快,而且更能反映烟气侧对 汽水侧高温段温度的影响情况,利于运行人员对汽温系统进行优化控制。 关键词:炉膛出口烟温;软测量;间接验证 中图分类号:TP273 文献标识码:A 号作为前馈响应要快,可以优化汽温控制,提高 0 引 言 机组运行的经济性和安全性。 炉膛出口是锅炉辐射换热和对流换热的分界 1炉膛出口烟温信号机理建模 点,其出口烟气温度对高温段蒸汽参数有直接影 响。由于炉膛出口烟气温度较高,且含有大量灰 炉膛内燃烧机理复杂,影响因素众多,建立 尘,工作环境恶劣,机组在该处一般不设置温度 全炉膛温度场难度很大。商用软件Flue,以及采 测点。在无法预知炉膛出口烟气温度变化的情况 用声学测量温度场等,需要增加测量设备、购买 下,为防止调整不及时造成蒸汽和金属壁超温, 相关软硬件 l4 J。如何在现有基础上,利用现有检 许多机组长期运行在较低蒸汽参数下,或使用大 测数据,经过相对简单的计算,就能得到相对准 量减温水,使得机组经济性变差。相对汽水侧, 确的炉膛出口烟温的软测量方法值得研究。国内 烟气侧属于快变过程。若能提前预知炉膛出口烟 采用的电站锅炉的设计与校核计算,炉膛出口烟 气温度的变化,使自动控制系统或运行人员有足 气温度是非常关键的一个数据,其准确与否直接 够的时问调整燃烧运行参数,则可使蒸汽温度运 影响整个锅炉热力计算的准确性,所以长期以来 行在较高的安全工作区间。 锅炉研究人员一直致力于相关理论及试验研究工 软测量技术是利用一些较易在线测量的辅助 作,希望得到准确的炉膛出口烟温计算方法,通 变量,通过在线分析,去估计不可测或难测变量 过锅炉热力计算得到炉膛出口烟气温度就是其中 的方法¨ J。其核心内容是发现和建立辅助变量与 一种方法。 主要变量之间的模型关系。随着厂级监控信息系 1.1 电站锅炉的热力计算公式 统SIS(Supervisory Information System)在火电厂 炉内传热过程是与燃料燃烧过程,空气、煤 中安装应用,运行数据的获取变得非常容易,大 粉以及燃烧产物的流动过程同时进行,情况很复 量的监测数据蕴含了丰富的信息以供分析挖掘。 杂,一般是根据有试验数据整理出的经验公式来 将采用间接测量的原理,构造一个能反映炉膛出 计算。如果应用时未超出公式的有效范围,计算 口烟气温度的信号,可以以此调整燃烧,防止结 基本上是够精确的。 焦和爆管,以此信号前馈控制汽温比采用负荷信 文献[5]给出了适用于大型电站锅炉的炉 收稿日期:2010—07—15。 作者简介:刘伟(1967一),男,高级工程师,E—mail:Lw67@163.com。 电力科学与工程 膛出口烟温计算方法,其理论公式(容量为 第1层煤粉喷嘴高度24.193 m; (160~1 650)t/h锅炉)为: 第2层煤粉喷嘴高度25.779 m; 【t— ( ) 。]一273 第3层煤粉喷嘴高度28.381 m; 1= 第4层煤粉喷嘴高度30.051 m; 式中:0:为炉膛出口烟气温度,qC;To为理论燃 第5层煤粉喷嘴高度32.653 m; 烧温度;M为炉膛火焰中心位置系数;6/, 为炉膛 第6层煤粉喷嘴高度34.333 m; 黑度; 为平均热有效系数;F。为炉墙总面积; 炉膛高度h ,55.486 m。 曰;为计算燃料消耗量;Q 为单位燃料带人炉内的 用该电厂两日的数据进行仿真计算验证,取 热量。 1 rain的均值进行计算。由于该电厂没有炉膛出口 各系数的计算公式可参考文献[6],本文不 烟温测点,采用间接验证的手段对该公式的计算 详细介绍。 进行的验证。 1.2实时计算需要的输入参数 图1为由软测量计算得到的炉膛出口烟温与 根据计算公式实时计算锅炉的炉膛出口烟温, 机组负荷的对比图,其中曲线1为软测量计算的 需要以下几方面的参数。 炉膛出口烟温0 ,曲线2为机组负荷~。由图1 (1)锅炉炉膛结构参数 可见,计算的炉膛出口烟温信号与机组负荷的变 炉膛容积 ,m ;炉膛周界面积F ,m ;各 化趋势相同,但整体趋势比机组负荷变化要快, 层燃烧器高度h (从冷灰斗中心或炉底计算); 在其局部放大图中超前量清晰可见,整体大约提 炉膛高度h (从冷灰斗中心或炉底到炉膛出口中 前1~2 rain 心的高度);水冷壁管管径d,mm;水冷壁管管 距s,IBm;水冷壁管中心距炉墙的距离e,l/iar。 (2)煤质情况 ;A ;C ; ;0 ;N ;S ;Q 。 (3)锅炉测点参数 燃料输入量,kg/s;热空气温度,℃;冷空气 温度,oC;一次风量;二次风量;炉膛压力, t/min MPa;各层燃烧器的投运状况,及燃烧器摆角。 (4)锅炉在线性能计算模块 图1 软测量的炉膛出口烟温与机组负荷的对比图 Fig.1 Comparison between 0l and N g2; g3; g4; g5; g6。 (5)计算所需表格 烟气焓一温表。 由于炉膛出口烟温没有测点,只能间接地验 (6)各处漏风系数及过量空气系数 证其变化趋势的正确性。炉膛出口烟温发生变化, 炉膛漏风系数;制粉系统漏风系数;炉膛过 会影响以对流吸热为主的再热汽温的变化。所以 量空气系数。 将同时间段的左、右两侧再热汽温的均值71M和再 1.3实际计算 热减温水量Q 的变化与计算的炉膛出口烟气温度 某发电有限责任公司选用哈尔滨锅炉有限责 来进行比较,如图2所示。由图可见,炉膛烟温 任公司制造的HG一2023/17.6一YM4型锅炉。锅 高时,再热蒸汽温度也较高,减温水用量变大; 炉为亚临界压力、一次中间再热、固态排渣、单 在中间位置(1 500 rain)时,炉膛烟温低时,再 炉膛、Ⅱ型布置、全钢构架悬吊结构、半露天布 热蒸汽温度也较低,即使减温水量减到零也无法 置、控制循环汽包炉。采用三分仓回转式空气预 将温度提高到给定值。由此可见,烟气侧的温度 热器,平衡通风,摆动式燃烧器四角切圆燃烧。 变化对过热汽温和再热汽温的影响是很大的。同 设计燃料为准格尔烟煤。6套制粉系统为正压直 时证明,软测量计算的炉膛烟温信号的变化趋势 吹式制粉系统,配置ZGM一123型中速磨煤机。 是正确的。 第11期 刘伟,等炉膛出口烟气温度信号软测量研究 57 25 二 0 1 000 2 000 t/m1n 图2软测量的炉膛出口烟温验证图 Fig.2 Validation curves of boiler outlet lfue gas temperature 其存在的缺点:所需测点比较多,计算较复 杂,需煤质元素分析结果,对煤质变化较大的情 况,计算结果将受到不同程度的影响。 2新的炉膛出口热量信号构造 计算炉膛出口烟温信号的过程中,虽然对锅 炉热力计算进行了适当的简化,但其计算起来仍 然所需测点多,计算相对来说还是比较复杂,而 且对煤质的元素分析结果要求很高,还有如各级 的过量空气系数等因素无法在线测量,只能根据 设计值来设定,虽然仿真结果效果很好,但还是 在一定的假设条件下进行的计算,而且用DCS直 接组态难度还是很大。另外,对汽水侧温度的影 响不但和烟气的温度有关,还和烟气的流量相关, 即汽水侧温度的变化实际是受烟气所携带热量的 影响,构造一个反映烟气热量变化的信号比单点 出口烟气温度信号对汽水侧温度控制更有意义。 在分析过程中,发现入炉风携带的热量与负 荷变化有很大的相关性。且热量是通过烟道尾部 空预器与烟气进行热交换得到的,可以利用尾部 烟气热量的变化反映炉膛出口的热量变化趋势。 2.1原理 三分仓回转式空气预热器左右两半部分分别 为烟气和空气通道。空气侧又分为一次风通道和 二次风通道,当烟气流经转子时,烟气将热量释 放给蓄热元件,烟气温度降低;当蓄热元件旋转 到空气侧时,又将热量释放给空气,空气温度升 高。如此周而复始的循环,实现烟气和空气的热 交换。 同样是焓和温度的变化,在烟气侧进行得较 快,而在汽水侧进行的很慢。对于现代锅炉来说, 从燃料量扰动开始,经过5~10 s后,锅炉各区受 热面接触到的差不多已全部是扰动后所产生的新 烟气了。由于三分仓式回转式空气预热器的换热 方式,使得一、二次风吸收的热量与烟气侧的热 量变化速度相近,炉膛尾部的烟气热量变化同样 能反映炉膛出口烟气热量的变化。所以用空预器 风量的吸热量来反映炉膛出口烟气热量的变化 情况。 Qk=∑Q (, 一Ilk)+Qz(,2一I2k) 式中:Q 各台磨入口一次风量;lli各台磨入口一 次风焓值;Q 二次风量;,2二次风焓值;Ilk空预 器入口一次风温;,2 空预器人口二次风温。 2.2仿真验证 图3是利用某日00:00~02:0O,1 S一个 采样点的数据进行计算的结果。 图3炉膛出口热景信号 Fig.3 Curve of heat release signal of furnace outlet 曲线1为风量携带的热量Q ,曲线2为负荷 Ⅳ。可以看出曲线1有明显的超前性,大约 有100 s。 3 结论 采用间接测量的原理,构造出一个能反映炉 膛出口烟气热量变化的信号,计算结果表明该信 号可以很好的反映炉膛出口烟气热量的变化。利 用此信号可以预知烟气携带热量的变化,运行人 员提前干预燃烧控制,如燃烧器摆角的角度来调 58 电力科学与工程 2010年 整火焰的中心位置等,使过热器及再热器的温度 Gao Zhengyang,Cui Weichun,Yang Yili,et a1.Study of 控制在合理的范围内,防止超温以减少再热器减 numerical sinmlation concerning influence of flame center 温水的喷入量,达到优化汽温控制系统,提高机 height upon combustion in W—shaped flame boiler[J]. 组运行的经济性和安全性的目的。 Thermal Power Generation,2009,38(11):23—27. 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Research on Soft--sensing of Boiler Outlet Flue Gas Temperature Liu Wei ,Zhao Zheng 一,Zhang Zhenyan ,Wu Zhansong。 (1.Xinjiang Tianfu Thermoelectric Co.Ltd.,Shihezi 832000,China; 2.Department of Automation,North China Electric Power University,Baoding 071003,China; 3.Department of Thermal Engineering,Tsinghua University,Beijing 10084,China) Abstract:Against the question that signal for boiler outlet flue gas temperature is not easily on—line measured con— tinuously,soft—sensing model of boiler outlet flue gas temperature can be constructed by using thermodynamic cal— culation formula of power plant station.According to actual data of power station and using the means of indirect verification,the result of this model can better reflect the changes of boiler outlet flue gas temperatures and the re— sponse speed is faster than the unit load.A new heat signal is constructed which is more simple calculation and re— presents the heat variation of boiler outlet flue gas better.It can be used for control optimization of steam tempera— ture system. Key words:boiler outlet flue gas temperature;soft—sensing model;indirect verification