电梯井钢管安全防护搭设方案

1。工程概况

兆恒特钢大楼(1#厂房）工程由深圳市兆恒抚顺特钢有限公司投资兴建，建设地点位于深圳市公明田寮根玉路东侧,为地上7层小高层建筑；总建筑面积为2203.0。25平方米。主要结构类型为框架结构。

电梯井内钢管防护搭设为33米，电梯井钢管防护只作为防护，不作荷载使用。平面及立面图见附（一)、附（二）。 2。 电梯井钢管防护构造要求

电梯井内钢管防护搭设为33米，从首层搭起。按立杆的步距h=1。80米，立杆纵距h=1.80米，横杆未1。80米,用Φ48×3。5钢管搭设，对角立杆错开1。5米，10米高卸荷一次，每层5米加木方及钢网满铺防护。

3。材质要求 3。1钢管

（1）采用焊接钢管,为Q235A钢.

（2)外径为Ф48，壁厚3。5mm，长度主要有6m、4m等. （3）新钢管的质量要求

a.新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检验报告。

b。钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕和硬弯. c.外径和壁厚允许偏差为0。5mm。

d。端部应平整,端面切斜的允许偏差为1。7mm。 (4）旧钢管外观质量要求

a。钢管须进行涂防锈漆的处理。

b。钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0。5mm.

c.钢管尽量无弯曲,当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm,栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。 d.钢管应无裂纹，严禁打孔。 3。2扣件

（1）扣件有三种:直角扣件、旋转扣件和对接扣件.

(2)扣件不得有裂纹、气孔.不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

（3)扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好.

（4)扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。 (5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。 (6）扣件表面应进行防锈处理。

(7）新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。

(8）扣件螺栓为Ф12,不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N。m时，可锻铸铁扣件不得破坏. 3.3 安全网

安全网采用密目式绿色安全网,安全网在出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证,已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安

全网严禁使用.安全网在储运中,必须通风、遮光、隔热,同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子。 4.4 脚手板

本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于25mm，材质不低于国家二等标准的松木板，两端用 4mm 镀锌铁丝捆紧,禁止使用有扭纹、破裂严重的脚手板。 5。落地式卸料平台搭设施工 5。1搭设顺序

场地整理→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格)→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网

5。2施工工艺

（1)定位定距：根据构造要求量出内、外立杆距墙距离,并做好标记.用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空. （2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。

(3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。

（4）电梯井钢管防护架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。立杆接长时,应先立外排，后立内排。 6.安全防护

（1)栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧.

（2）操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置.

(3）安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈. 7。安全技术措施及注意事项

(1）搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。 (2)操作人员必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等。 （3）构配件必须合格。

（4）搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

（5）操作层上施工荷载不得超过 5kN/m ，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备.

（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆 b。钢管连墙件 c。栏杆

(7）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

本计算书以高度最高（33米）的电梯井钢管防护进行计算.

一、基本计算参数

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）。 计算依据2《施工技术》2002。3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为33米，搭设尺寸为:立杆步距h=1。80米,立杆纵距h=1.80米，横杆为1.80米，用Φ48×3。5钢管搭设，双角立杆错开1。5米，10米高卸荷一次,每层5米加木方及钢网满铺防护。

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12。19cm4；

q1=0.05

q2=1.4

lb=1.2 lb=1.2 lb=1.2 lb=1.2 lb=1.2 lb=1.2

纵向钢管计算简图

1。荷载的计算:

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）:

q1 =0.000+0.300×0.300=0。090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m）：

q21 = 5。000×0。300=1。500kN/m (3）施工荷载标准值（kN/m）： q22 = 1.000×0。300=0。300kN/m

经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0。300+1。500=1.800kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩.

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载 q1 = 1.20×0。090=0。108kN/m

活荷载 q2 = 1。4×0.300+1。4×1.500=2。520kN/m

最大弯矩 Mmax=（0。10×0。108+0。117×2。520）×1。2002=0。440kN。m 最大支座力 N = (1。1×0。108+1。2×2.52)×1.20=3.771kN 抗弯计算强度 f=0。440×106/5080。0=86。64N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3。挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载 q1 = 0.090kN/m

活荷载 q2 = 0.300+1。500=1。800kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0。090+0.990×1.800）×1200。04/（100×2.06×105×.0）=0。296mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.77kN

支撑钢管计算简图

P=2.53P=2.53P=2.53

la=1.05

la=1.05 la=1.05

支撑钢管计算简图

P=2.53P=2.53P=2.53

la=1.05 la=1.05 la=1.05

支撑钢管计算简图

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0。396kN。m

最大变形 vmax=0。375mm

最大支座力 Qmax=8.108kN

抗弯计算强度 f=0.396×106/5080.0=77。95N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算：

R ≤ Rc

其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN;

R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=8。11kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件！

R≤8。0 kN时,可采用单扣件； 8。0kN五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1。静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1 = 0。116×15.000=1。742kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值. （2)栏杆的自重（kN）：

NG2 = 0。150×0。600=0。090kN (3）脚手板自重（kN）:

NG3 = 0.300×1。200×0.600=0。216kN （4）堆放荷载（kN）：

NG4 = 5.000×1。200×0.600=3。600kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。648kN.

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载.

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1。000×1。200×0.600=0.720kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1。20NG + 1。4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —- 立杆的轴心压力设计值,N = 7。79kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1。58 A -— 立杆净截面面积 （cm2）; A = 4。89 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3）；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；

［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205。00N/mm2; l0 —— 计算长度 （m）;

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或（2)计算 l0 = k1uh (1)

l0 = （h+2a） （2）

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3；u = 1。700

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m;

公式（1)的计算结果:l0=1.163×1。700×1.80=3.559m =3559/15。8=225。239 =0。144

=7785/（0。144×489)=110.643N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 ［f］,满足要求！ 公式（2)的计算结果:l0=1。800+2×0。100=2.000m =2000/15.8=126。582 =0。418

=7785/(0。418×489）=38。087N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］，满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2(h+2a） (3）

k2 —- 计算长度附加系数，按照表2取值为1。035；

公式（3)的计算结果：l0=1。163×1.035×（1。800+2×0。100）=2。407m =2407/15。8=152.368 =0.301

=7785/（0.301×489）=52。872N/mm2，立杆的稳定性计算 < ［f],满足要求！