安全通道专项施工方案
项目经理：编 制 人：审 核 人：
深圳市澳建装饰有限公司年 月 日
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一、编制依据 1.1、施工图纸：
1.2、主要规范、规程、标准 序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 名 称 建筑结构荷载规范 建筑施工高处作业安全技术规范 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 建筑施工安全检查标准 建筑施工现场环境与卫生标准 安全防范系统验收规则 建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程 编 号 GB50009-2001 JGJ80-91 JGJ130-2001 JGJ59-2011 JGJ146-2004 GA 308—2001 DBJ01-83-2003 DB11/T583-2008 3、其它文件
名 称 公司施工组织设计管理方法 公司施工现场文明安全管理规定 编号 《施工现场安全防护用具及机械设备使用监督管理的规定》 《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》 二、工程概况
工程名称：深圳万科万村（甲子塘村）项目精装修改造工程 工程地点：深圳市光明区甲子塘村 建设单位：深圳市科筑建设管理有限公司 监理单位：深圳市大兴工程管理有限公司
深化设计单位：深圳市森磊镱铭设计顾问有限公司 承包单位：深圳市澳建装饰工程有限公司
建设规模：甲子塘社区，隶属于广东省深圳市光明新区公明街道。社区位于公明东南部，东靠塘家社区，南邻光明街道红坳村及公明长圳社区，西倚田寮社区，北接塘尾
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社区，总面积仅0.627平方公里。此次改造项目主要为南一巷6号、南四巷8号、北二巷11号、北二巷12号、北四巷8号楼室内精装修改造工程，最终建筑面积以施工图为准。其中北四巷8号、南四巷8号为重改项目，其它为轻改项目。
根据本工程特点，在进入施工区域时，需将施工楼栋之间的过道作为施工主要通道，为此，需在此部位设置施工安全通道。施工期间，为满足施工及检查需求，则需根据施工进度还应在外架上搭设临时施工便道。
三、施工准备 3.1技术准备
3.1.1熟悉施工图纸，并根据工程结构的实际情况，及以往经验制定切实可行的安全通道方案。
3.1.2按工程实际情况选用落地双排钢管扣件脚手架，并对安全通道的材料、质量、搭设（安装）、拆除、构造、搭设验收、安全管理、受力计算等环节进行详细的说明。
3.1.3施工前要对方案进行详细的交底，使施工人员深入领会，以便切合实际的将方案落实。
3.2.现场准备
应清除地面杂物，平整夯实场地，并使排水畅通，各种材料码放整齐。准备好周转材料堆放所需的场地。
3.3 材料准备
3.3.1钢管杆件：钢管杆件采用Φ48.3×3.5mm型号钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢,焊接钢管其材性应符合《碳素结构钢》（GB/T-700）的相应规定。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度分别为3m、4m、6m等，用于拉结固定的钢管长度为1.5m、2m、3m等。
3.3.2扣件：扣件应符合《可锻铸铁分类及技术条件》（GB158-31）的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB96-76《垫圈》的规定。
3.3.3脚手板：脚手板采用铁网。
3.3.4安全网：立网采用绿色密目安全网，性能达到国家标准(GB4609m84),水平网采用大眼网，新网必须有产品质量检验合格证，安全网的选用应符合《安全网》（GB5725-85）的规定。
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3.4 人员和技术培训
（1）操作人员上岗前，必须持有上岗证，带班人员要求有相关的经验。 （2）安全通道施工前，要求操作人员以及带班人员掌握施工方案。班组长要进行技术及安全交底，提出有关针对性的安全注意事项。
四、施工组织和计划 4.1、工程进度计划
按照甲方的要求和基本安排：
安全通道所有的准备（包括材料、人工以及设备）必须提前作好；计划考虑提前1天进场，安排现场的场地和布置垂直运输；安全通道搭设计划4日历天，安全通道拆除在外墙涂料工程完成后脚手架整体拆除；有关安全通道的验收在全过程进行，整体完成后进行综合验收。
4.2、劳动力计划
工种人员 人 数 4.3、材料计划
本次施工中的材料用量如下: 序 号 材料项目 规 格 6米 4米 1 φ48.3钢管 2米 3米 十字扣 2 钢管扣件 接头扣 转角扣 3 4 5 6 密目网 水平网 绑扎铅丝 脚手板 1.8m×3.0m 3.0m×6.0m 12# 1000x600mm 单 位 根 根 根 根 个 个 个 平米 平米 公斤 块 数 量 560 350 120 180 800 80 120 2000 1500 500 3000 管理人员 3 班组长 2 力工 5 架子工 15 .
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5.1 安全通道总体设计概况
南一巷6号、南四巷8号、北二巷11号、北二巷12号、北四巷8号楼，楼栋之间由于间距较小，该进出口部位需搭设安全通道，拟建宽度6米。而所有施工建筑首层入户单元门处全部搭设护头蓬进行防护；楼房四周均搭设安全通道，通道宽度4米。为此，计算受力时按6米宽安全通道进行核算。
5.2、 搭设计算参数 5.2.1、搭设高度：最高6m；
5.2.2、安全通道搭设的几何尺寸:立杆间距1.5m,排距1.2m,步距1.8m,内侧立杆距建筑物的距离为350mm。外侧立面连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置，每道剪刀撑跨越立柱的根数为5根4跨。脚手架外立面满挂密目网封闭。
六、安全通道搭设构造要求 6.1 立杆
立杆采用单立杆，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
6.1.1、每根立杆底部设置底座或垫板，垫板面积大于0.25㎡；
6.1.2、安全通道必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。
6.1.3、安全通道底层步距不大于2m；
6.1.4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。
6.1.5、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：
a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；
b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。
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（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1.8m，高出檐口上皮1.8m； 6.2 纵向水平杆
纵向水平杆置于横向水平杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步纵向水平杆四周要交圈。
纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。
6.3 横向水平杆
每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。横向水平杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1 根横向水平杆，最大间距不超过75cm 。
横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘15 cm 。上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。
6.4连墙件
6.4.1、安全通道使用刚性连墙件，严禁使用柔性连墙件； 6.4.2、连墙件优先使用菱形布置，也可以使用方形、矩形布置；
6.4.3、连墙件的数量应符合以下规定：连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置，当该处有困难时，应采取其他可靠措施；连墙件的设置宜靠近主节点，偏离节点的距离不大于30公分；在建筑物的每宜层范围内均需设置一排连墙件；竖向拉结设置不大于3米，横向拉结不大于6米；
6.4.4、因本工程楼内住户并不搬离，所以只能在楼梯间窗户处进行拉结。拉结采用钢管在楼梯间搭设双向井字固定连接。详见附图。
2厚钢板16胀栓在原结构墙上进行锚固满焊400mm长架子管设置两个扣件作为连墙件与脚手架连接
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6.5剪刀撑
6.5.1.本工程安全通道剪刀撑设置于安全通道外侧，且沿长度和高度连续设置； 6.5.2每道剪刀撑跨越立柱的根数为5根4跨，每道剪刀撑宽度不应小于4跨。 6.5.3.剪刀撑的接长均采用搭接，搭接长度不小于0.5m，设置3个旋转扣件；
00400
10010400100旋转卡扣6.5.4.剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150 mm，在其中间应增加2～4个扣结点；
6.5.5.剪刀撑底部斜杆的下端应至于垫板上； 6.5.6.横向斜撑的设置应符合下列要求：
○1.横向斜撑应设置在同一节间内，由底至顶成之字型布置；斜撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm；
○2.横向斜撑除在拐角处设置外，中间沿纵向每隔6跨在横向平面内设一道斜杆；遇操作层时可临时拆除，转入其他层时应及时补设。
6.6防砸蓬搭设
本工程施工建筑四周靠近道路部位全部搭设防砸蓬，防砸蓬宽度为3米（部分施工现场没有空间部位可根据现场实际情况进行调整）。防砸蓬高度设为4米，防砸蓬顶部设两层满铺木脚手板，防砸蓬两侧满挂密目网。
6.7安全通道搭设
门洞、安全通道出入口脚手架搭设斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端头上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。斜腹杆采用通常杆件，当必须接长时采用搭接，搭接长度为1000mm。门洞桁架下的两侧立杆为双立杆，副立杆高度应高于门洞口1步。门洞口桁架伸出上下弦杆的杆件端头，均设一个防滑扣件，该扣件紧靠主节点的扣件。
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6.8、安全通道安全防护
本工程施工建筑四周靠近道路部位全部搭设安全通道，安全通道宽度为3米（部分施工现场没有空间部位可根据现场实际情况进行调整）。安全通道高度设为4米，安全通道顶部设两层满铺木脚手板，并在上层满铺彩条布，安全通道两侧满挂密目网并用模板固定封闭。
6.9安全通道检查验收
脚手架搭设应对其进行检查验收，具体要求如下：
立杆垂直偏差：搭设高度H≤25m时： 纵向偏差不大于H／200，且不大于50mm；
搭设高度H>25m时：纵向偏差不大于H／300，且不大于75mm；
纵向水平杆一根杆的两端水平偏差不大于总长度的1／300，且不大于20mm，同跨内外纵向水平杆水平偏差不大于10mm。
步距、排距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。 扣件紧固力宜在40~65N.M范围内。
连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。 七、安全措施
7.1 材质及其使用的安全技术措施
7.1.1、扣件的紧固程度宜在40~50 N•m，并不大于65 N•m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
7.1.2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
7.1.3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
7.1.4、钢管在进场前进行检测,取得检测报告合格的材料才能进场。
7.1.5安全通道严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。 7.2 安全通道搭设的安全技术措施
7.2.1施工前的技术交底落实到作业人员，保证每个作业人员熟悉技术交底。 7.2.2施工过程中，巡视员应加强巡视，对施工中出现的问题及时提出，并进行整改。
7.2.3搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允
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许，以防坠落伤人。
7.2.4安全通道及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成部位在每日收工前，一定要确保架子稳定。
7.2.5在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。
7.3 安全通道安全技术措施
7.3.1安全通道内不得停放车辆和堆放材料；顶部不得堆放荷载。
7.3.2定期检查安全通道，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
7.4 安全通道拆除的安全技术措施
7.3.1安全通道搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
7.3.2拆架前，全面检查待拆安全通道，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
7.3.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
7.3.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
7.3.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
7.3.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 7.3.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7.3.8在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
7.3.9所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 7.3.10所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
八、文明施工
8.1．严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止嬉戏和打闹。
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8.2．施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
8.3．管件堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 8.4．施工人员做到活完料净脚下清，确保安全通道施工材料不浪费。
8.5．运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
九、安全计算
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等。
9.1参数信息: 9.1.1.脚手架参数
安全通道设高度为5m，采用双管单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为1.5m，横向水平杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.50m；
横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5（计算受力采用市场材料Φ48×2.8进行核算）； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.0； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件。 9.1.2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.00 kN/m2； 9.1.3.风荷载参数
本工程地处北京，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.229；
9.1.4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；
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每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:2； 9.1.5.地基参数
地基土类型:混凝土地面；地基承载力标准值(kPa):130.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.50。 9.2、横向水平杆的计算:
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。 按照横向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
9.2.1.均布荷载值计算
横向水平杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m；
横向水平杆计算简图 9.2.2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.656×12/8 = 0.207 kN·m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =40.75 N/mm2；
横向水平杆的最大弯曲应力 σ =40.75 N/mm2 小于 横向水平杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
9.2.3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ； ν
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qmax
= 5ql4/384EI
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最大挠度 ν = 5.0×1.213×10004/(384×2.06×105×121900)=0.629 mm； 横向水平杆的最大挠度 0.629 mm 小于 横向水平杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！
9.3纵向水平杆的计算:
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
9.3.1.荷载值计算
横向水平杆的自重标准值: P1= 0.038×1=0.038 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1×1.5/3=0.175 kN； 活荷载标准值: Q= 2×1×1.5/3=1 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1)/2=0.828 kN；
纵向水平杆计算简图 9.3.2.强度验算
最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.828×1.5= 0.332 kN·m； M = M1max + M2max = 0.007+0.332=0.339 kN·m
最大应力计算值 σ = 0.339×106/5080=66.642 N/mm2；
纵向水平杆的最大应力计算值 σ = 66.642 N/mm2 小于 纵向水平杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
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9.3.3.挠度验算
最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下: ν
max
= 0.677ql4/100EI
纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度： ν
max
= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下: ν
pmax
= 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
横向水平杆传递荷载 P=（0.038+0.175+1）/2=0.607kN
ν= 1.883×0.607×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.535 mm； 最大挠度和：ν= ν
max
+ ν
pmax
= 0.052+1.535=1.588 mm；
纵向水平杆的最大挠度 1.588 mm 小于 纵向水平杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
9.4、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横向水平杆的自重标准值: P1 = 0.038×1×2/2=0.038 kN； 纵向水平杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1×1.5/2=0.262 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1×1.5 /2 = 1.5 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.038+0.058+0.262)+1.4×1.5=2.53 kN； R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
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9.5、安全通道立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m
NGD1 = [0.1394+(1.00×2/2)×0.038/1.50]×(43.00-20.00) = 3.795kN； NGS1 = [0.1394+0.038+(1.00×2/2)×0.038/1.50]×20.00 = 4.068kN； (2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.35×0×1.5×(1+0.4)/2 = 0 kN；
NGS2= 0.35×(28-0)×1.5×(1+0.4)/2 = 10.29 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NGD3 = 0.14×0×1.5/2 = 0 kN；
NGS3 = 0.14×(28-0)×1.5/2 = 2.94 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.005×1.5×(43-20) = 0.172 kN； NGS4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.967 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 17.448 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1×1.5×2/2 = 3 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd = 1.2 NGD+0.85×1.4NQ = 1.2×3.967+ 0.85×1.4×3= 8.331 kN； Ns = 1.2 NGS+0.85×1.4NQ = 1.2×17.448+ 0.85×1.4×3= 24.508 kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×3.967+ 1.4×3=8.961kN； N's = 1.2NGS+1.4NQ = 1.2×17.448+ 1.4×3=25.138kN； 9.6、立杆的稳定性计算:
安全通道采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标
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准值。风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.84，0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.229；
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 ×0.4×0.84×0.229 = 0.054 kN/m2； Wk2 = 0.7 ×0.4×0.74×0.229 = 0.047 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为:
Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.054×1.5×1.52/10=0.022 kN·m； Mw2 = 0.85 ×1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.047×1.5×1.52/10=0.019 kN·m； 9.6.1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 8.331 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'd= 8.961kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
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钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时
σ = 8331/(0.262×489)+21631.844/5080 = 69.284 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 69.284 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 8961/(0.262×489)=69.943 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 69.943 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
9.6.2. 架体底部立杆稳定性计算。 考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=14.634 kN； 不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+ 1.4×NQ]/2=14.949kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时
σ = 14634.3/(0.262×489)+19056.624/5080 = 117.976 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 117.976 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205
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N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 14949.3/(0.262×489)=116.684 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 116.684 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
9.7、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.229，ω0＝0.4， Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.229×0.4 = 0.059 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.115 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.115 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 400/15.8的结果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933×4.89×10-4×205×103 = 93.529 kN； Nl = 6.115 < Nf = 93.529,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 6.115小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
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